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一般情況下，軸一般標0～+0.005 如果是不常拆的話(huà)，就是+0.005～+0.01的過(guò)盈配合就可以了，如果要常常的拆裝就是過(guò)渡配合就可以了。我們還要考慮到軸材料本身在轉動(dòng)時(shí)候的熱脹，所以軸承越大的話(huà)，最好是－0.005～0的間隙配合，******也不要超過(guò)0.01的間隙配合。還有一條就是動(dòng)圈過(guò)盈，靜圈間隙。 ①當彈性膜片聯(lián)軸器內徑公差帶與軸公差帶構成配合時(shí)，在一般基孔制屬過(guò)渡配合的公差代號將變?yōu)檫^(guò)盈配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但過(guò)盈量不大；當軸承內徑公差代與h5、h6、g5、g6等構成配合時(shí)，不在是間隙而成為過(guò)盈配合。 ②彈性膜片聯(lián)軸器外徑公差帶由于公差值不同于一般基準軸，也是一種特殊公差帶，大多情況下，外圈安裝在外殼孔中是固定的，有些膜片聯(lián)軸器部件結構要求又需要調整，其配合不宜太緊，常與H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合. 從動(dòng)力學(xué)的角度敘述了彈性聯(lián)軸器的結構特點(diǎn),并以花鍵連接狀態(tài)為研究重點(diǎn),對彈性聯(lián)軸器的臨界轉速進(jìn)行了計算分析.結果表明,合理的花鍵連接結構和松動(dòng)程度對保證彈性聯(lián)軸器連接的轉子系統安全可靠運轉起著(zhù)重要的作用. 彈性聯(lián)軸器作為航空發(fā)動(dòng)機、減速器、動(dòng)力裝置或者功率吸收裝置之間的連接結構,在實(shí)際工作中會(huì )遭遇到因振動(dòng)過(guò)大而造成事故的發(fā)生。本文從結構分析、動(dòng)力學(xué)計算和動(dòng)力特性實(shí)驗三個(gè)方面闡述并研究了彈性聯(lián)軸器的動(dòng)力學(xué)特點(diǎn)。研究表明,彈性聯(lián)軸器的花鍵連接是影響彈性聯(lián)軸器動(dòng)力學(xué)特性的關(guān)鍵因素,花鍵的松動(dòng)連接是實(shí)現彈性軸"浮動(dòng)"的充分必要條件;彈性聯(lián)軸器的結構也影響著(zhù)花鍵連接的狀態(tài),過(guò)長(cháng)的轉接套齒會(huì )導致松動(dòng)連接的失效,從而導致危險振動(dòng)的發(fā)生。通過(guò)彈性聯(lián)軸器動(dòng)力特性實(shí)驗,測量得到彈性軸呈彎曲形態(tài)的彈性聯(lián)軸器的臨界轉速,證明了花鍵松動(dòng)連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。隨后后提出了消除這種可能性的有效措施?；ㄦI松動(dòng)連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。 |
公司新聞
聯(lián)軸器與軸的配合公差標準及動(dòng)力結構特點(diǎn)
時(shí)間:21-01-13
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聯(lián)軸器與軸的配合公差標準及動(dòng)力結構特點(diǎn)
時(shí)間:21-01-13
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一般情況下，軸一般標0～+0.005 如果是不常拆的話(huà)，就是+0.005～+0.01的過(guò)盈配合就可以了，如果要常常的拆裝就是過(guò)渡配合就可以了。我們還要考慮到軸材料本身在轉動(dòng)時(shí)候的熱脹，所以軸承越大的話(huà)，最好是－0.005～0的間隙配合，******也不要超過(guò)0.01的間隙配合。還有一條就是動(dòng)圈過(guò)盈，靜圈間隙。 ①當彈性膜片聯(lián)軸器內徑公差帶與軸公差帶構成配合時(shí)，在一般基孔制屬過(guò)渡配合的公差代號將變?yōu)檫^(guò)盈配合，如k5、k6、m5、m6、n6等，但過(guò)盈量不大；當軸承內徑公差代與h5、h6、g5、g6等構成配合時(shí)，不在是間隙而成為過(guò)盈配合。 ②彈性膜片聯(lián)軸器外徑公差帶由于公差值不同于一般基準軸，也是一種特殊公差帶，大多情況下，外圈安裝在外殼孔中是固定的，有些膜片聯(lián)軸器部件結構要求又需要調整，其配合不宜太緊，常與H6、H7、J6、J7、Js6、Js7等配合. 從動(dòng)力學(xué)的角度敘述了彈性聯(lián)軸器的結構特點(diǎn),并以花鍵連接狀態(tài)為研究重點(diǎn),對彈性聯(lián)軸器的臨界轉速進(jìn)行了計算分析.結果表明,合理的花鍵連接結構和松動(dòng)程度對保證彈性聯(lián)軸器連接的轉子系統安全可靠運轉起著(zhù)重要的作用. 彈性聯(lián)軸器作為航空發(fā)動(dòng)機、減速器、動(dòng)力裝置或者功率吸收裝置之間的連接結構,在實(shí)際工作中會(huì )遭遇到因振動(dòng)過(guò)大而造成事故的發(fā)生。本文從結構分析、動(dòng)力學(xué)計算和動(dòng)力特性實(shí)驗三個(gè)方面闡述并研究了彈性聯(lián)軸器的動(dòng)力學(xué)特點(diǎn)。研究表明,彈性聯(lián)軸器的花鍵連接是影響彈性聯(lián)軸器動(dòng)力學(xué)特性的關(guān)鍵因素,花鍵的松動(dòng)連接是實(shí)現彈性軸"浮動(dòng)"的充分必要條件;彈性聯(lián)軸器的結構也影響著(zhù)花鍵連接的狀態(tài),過(guò)長(cháng)的轉接套齒會(huì )導致松動(dòng)連接的失效,從而導致危險振動(dòng)的發(fā)生。通過(guò)彈性聯(lián)軸器動(dòng)力特性實(shí)驗,測量得到彈性軸呈彎曲形態(tài)的彈性聯(lián)軸器的臨界轉速,證明了花鍵松動(dòng)連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。隨后后提出了消除這種可能性的有效措施?；ㄦI松動(dòng)連接轉變?yōu)槿嵝赃B接可能性的存在。 |
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